为深入揭示水中爆炸的作用机理及毁伤效应特性，从不同炸药水中爆炸机理、水中爆炸冲击波传播、水中爆炸气泡脉动、水中爆炸结构破坏效应与动态响应、水中爆炸测试试验技术、水中爆炸数值模拟与毁伤评估等6 个方面，综述了国内外对水中爆炸作用机理及毁伤效应的研究进展。提出急需解决的关键技术问题为：非理想炸药水中爆炸能量释放与传播、冲击波/ 气泡耦合作用对结构的毁伤、水中爆炸结构毁伤评估方法、水中爆炸多尺度模拟技术等。附参考文献86 篇。"

综述了不同应变率响应条件下炸药装药安全性最新研究进展。通过对炸药装药应用中常用的应变率范围为1~106s-1的大型落锤实验技术、分离式霍普金森压杆（SHPB）实验技术、一级轻气炮实验技术等进行了评述。分析了不同应变率响应条件下炸药装药安全性实验中存在的问题。根据炸药装药安全性研究的趋势，认为应加强中高应变率响应实验技术的发展，重点完善落锤-霍普金森压杆实验系统的理论及试验体系，提高一级轻气炮实验技术的可控性及重复性。附参考文献61篇。

以丙酮为溶剂，通过蒸发结晶法制得六硝基六氮杂异伍兹烷(CL-20)/二硝基甲苯(DNT)共晶炸药。利用扫描电镜(SEM)、X射线衍射(XRD)和热重/差示量热法(TGA/DSC)研究了共晶炸药的形貌、结构和热分解特性，测试了CL-20/DNT共晶炸药的机械感度和5s爆发点温度，并计算了其爆轰性能。结果表明，共晶炸药的微观形貌不同于原料CL-20，呈条状晶体；衍射峰明显不同于CL-20/DNT物理混合物的衍射峰，表明有新物相生成。在DSC曲线上，CL-20/DNT共晶几乎没有DNT的熔化吸热峰，而CL-20/DNT物理混合物中有明显的熔化峰，且二者的放热峰峰形和峰位不同；与原料CL-20相比，共晶炸药的分解峰温提前了21℃，放热量(ΔH)和最大热流量(Qmax)分别增加了39%和104%。与CL-20/DNT物理混合物相比，共晶炸药的5s爆发点温度和表观活化能分别增加3.9℃和65.7kJ/mol，撞击感度降低88.9%，摩擦感度降低40%，说明共晶炸药热稳定性增强。CL-20/DNT共晶炸药的理论爆速达到8340]m/s。

采用高速扫描相机和楔形炸药构型，对新型高能钝感炸药JBO-9X的冲击起爆过程进行了实验研究；采用LS-DYNA软件对实验结果进行了数值模拟验证。结果表明，在6.9GPa的入射冲击压力下，JBO-9X炸药的冲击转爆轰时间为1.5μs，冲击到爆轰的距离为7.9mm；当冲击波刚进入炸药时，炸药发生化学反应的比例(λ)为0.2，随着冲击波进入炸药的距离增加，受试炸药中发生化学反应的比例逐步增加。在实验条件下，入射冲击波压力为6.85GPa时，JBO-9X炸药的冲击到爆轰距离为8.0mm。化学反应比例随冲击波进入炸药距离的增长曲线与实验基本相同。

为了对准静态圆弧巴西实验过程中PBX试样的裂纹形成和扩展过程进行模拟，基于EFG方法和内聚力模型，利用LS-DYNA软件的隐式分析模拟计算了实验过程。结果表明，计算结果和文献报道的实验结果吻合较好，证明了该方法的可行性；采用线性内聚力模型可较好地描述PBX炸药的断裂过程，PBX试样的起裂发生在压缩载荷达到峰值后，随着压头的进一步压缩，试样中心的裂纹沿直径向压头方向扩展。

?针对MEMS引信中微传爆序列，基于直写技术，研究了由纳米CL-20炸药、黏结剂体系（包括黏结剂和溶剂）和其他添加剂组成的CL-20炸药墨水的直写特性，并制备了3种含能墨水。分析了直写压力、针头直径、直写高度和墨水黏度等因素对直写过程的影响规律。结果表明，随墨水黏度增大，直写线宽减小且减小幅度增大，但黏度过度偏大时，会影响直写线宽的均匀性，配方I在喷头高度为0.50mm和0.75mm时，以及配方III在喷头高度为0.75mm时，均出现了线宽不均的现象；配方II直写线宽稳定更适合直写装药。随着喷管压力的增大，CL-20油墨的打印线宽明显增加，且对于不同针头直径和不同配方墨水压力大小变化相同，线宽的增幅基本相同，当压力由100kPa增加到200kPa，线宽增大约2.5倍。随着喷头内径的增大，油墨的直写线宽明显增大，且线宽增加的幅度越来越大。随着喷头高度的增大，油墨的直写线宽减小。对于直写线宽大于1285μm的墨水线条，固化后墨水表面均出现气泡，直写时应控制线宽，防止在直写过程中空气进入墨水。

为了使Al/AP双组元粉末火箭发动机密度比冲最大化，将燃烧室特征长度由2.31m增至12.62m进行了Al/AP粉末火箭发动机点火测试。采用光谱仪、CCD相机、CO2激光点火器等对Al/AP混合物在1.01325×105Pa的氮气环境中的点火延迟、燃烧时间、燃烧平稳性等燃烧性能进行了研究。测量了Al颗粒的表观堆积密度。作为一种替代燃料，对镁颗粒也进行了研究。结果表明，增加燃烧室特征长度至12.62m时，可以得到最大燃烧室压强振荡幅度±2.43%的平稳燃烧性能。含粒径1μm铝粉的Al/AP混合物其燃烧过程的光强远大于含粒径10μm铝粉的样品，并且其在波长568nm发射光谱的光子数强度超过了光谱仪检测上限（65000数）。而含粒径10μm铝粉样品燃烧过程的568[nm发射光谱信号出现间断且其全程强度低于19036数。粒径10μm铝粉点火延迟时间为粒径1μm铝粉点火延迟时间的3.65倍，燃烧时间为3.03倍以上，最大RAlO却比1μm铝粉少14.3%，密度低21.3%，说明粒度小的铝粉具有更好的燃烧性能，但是其堆积密度也更低。虽然Mg/AP的理论比冲为Al/AP的95.6%，但是其堆积密度比粒径1μm铝粉高8%，其点火延迟时间比粒径10μm铝粉短90.3%。火焰照片也表明镁粉可在很大程度上减少凝相沉积。

以硝化棉和导电填料为原料，采用溶剂非溶剂法制备了抗静电硝化棉复合材料。通过扫描电子显微镜、体积表面电阻测定仪、非接触式静电压测试仪、热分析仪表征了抗静电硝化棉复合材料的微观形貌、抗静电性能及热分解性能。结果表明，导电填料质量分数为0.6%的抗静电硝化棉复合材料内部导电网络分布均匀、完整，体积电阻率和表面电阻率分别为1.02×109Ω· m和4.66×1010Ω，较硝化棉分别降低5个数量级和3个数量级，达到GJB2527-1995弹药防静电要求，且制备过程中静电电位为0.20kV，较硝化棉降低77.8%，显示了良好的抗静电性能；其表观分解热为259.4J/g，较硝化棉提高81.4J/g。

用DSC-TG研究了TATB的热分解过程。根据升温速率分别为5、10、15、20K/min的DSC和TG-DTG曲线计算了分解反应的活化能(E)、指前因子(A)和120℃时的速率常数(k120)，并计算了升温速率为5K/min时，TATB分解峰值温度时的分解反应活化焓、活化熵和活化自由能,用小容量测试法研究了TATB在1-乙基-3-甲基咪唑醋酸盐/二甲基亚砜(［Emim］Ac/DMSO)溶剂中的热爆炸特性。结果表明，采用Kissinger法和Ozawa法计算得到TATB分解反应的活化能分别为212.1和212.0kJ/mol，采用Rogers公式和Arrhenius公式计算得到A和k120值分别为5.87×1016s-1和3.87×10-12s-1；升温速率为5K/min条件下，TATB分解峰值温度时的分解反应活化焓、活化熵和活化自由能分别为206kJ/mol、61.42J/(K·mol) 和167.39kJ/mol,TATB粉末的临界爆炸温度为336.6℃;TATB在［Emim］Ac/DMSO溶剂中不爆炸。

以甲酰胺和质量分数40%的乙二醛为原料，经缩合反应得到1,4-二(甲酰基)-2,3,5,6-四羟基哌嗪（DFTHP），然后在硝硫混酸作用下，合成了4,10-二硝基-2,6,8,12-四氧杂-4,10-二氮杂四环［5.5.0.05,9 .03,11］十二烷( TEX )，并用FTIR光谱、核磁共振对其结构进行表征。研究了硝硫混酸体积比、硝化反应温度、非离子型表面活性剂种类及用量对TEX收率和纯度的影响。得到最优合成条件为：发烟硝酸与浓硫酸的体积比为4∶3、加样温度45℃、硝化温度55℃、以聚乙二醇400(PEG400)为反应催化剂，且PEG400与DFTHP的质量比为0.15∶1.00，此时TEX收率为59.8%，纯度为99.2%。

为了提高周向多线性爆炸成型弹丸(MLEFP)战斗部的毁伤效能，基于瞬时爆轰假设，通过ANSYS/LS-DYNA软件对周向MLEFP成型过程进行数值模拟计算，得到线性爆炸成型弹丸（LEFP）的成型效果、飞行速度与药型罩壁厚梯度、最大壁厚及曲率半径之间的关系，并对药型罩的结构参数进行了正交优化，获得了一组使LEFP成型效果最佳的参数组合，对优化后的LEFP飞行速度进行了理论计算，并对其进行了侵彻靶板模拟，验证正交优化结果的准确性。结果表明，当药型罩长度为74mm、壁厚梯度为1.2mm、最大壁厚为2.95mm、曲率半径为131.5mm时，侵彻体成型效果最好。

为得到具有高活性多孔铝粉和氢化铝共存的混合体系，在常压下采用格氏试剂法对普通铝粉进行活化，通过半固相反应得到高活性微米多孔铝粉，用红外光谱、X射线衍射、扫描电子显微镜、静态氮吸附等方法对样品进行了表征，通过氧化还原滴定法测试了微米多孔铝粉的活性。结果表明，制备所得样品的主要成分是铝粉，同时还有部分AlH3；样品具有多孔结构，粒径多数分布在30μm左右，不仅具有孔径在2~10nm之间的中孔，还存在孔径分布在1nm以下的部分微孔结构；总孔体积为普通铝粉的5~7倍，比表面积为普通铝粉的2~3倍，样品平均活性含量达到92.83%。这种含有AlH3的高活性微米多孔铝粉混合体系在含能材料领域有很大的应用价值。

采用自行设计的烤燃试验装置，以1.0℃/min的升温速率并采用恒温控制技术对聚黑(JH)炸药进行了不同温度下的50min恒温烤燃试验；用FLUENT软件对不同升温速率和装药尺寸的聚黑炸药热起爆临界温度进行了数值计算。结果表明，炸药存在一个热起爆临界温度，炸药置于恒定高温环境中比慢速烤燃更危险，发生反应的环境温度更低，响应更剧烈。随着升温速率的增加，药柱的热起爆临界温度缓慢升高，当升温速率大于10.0℃/min时，热起爆临界温度均为197℃。药柱的长径比相同时，随着药柱尺寸的增加，聚黑炸药的热起爆临界温度逐渐降低，当药柱尺寸增加到一定值时，药柱尺寸对聚黑炸药热起爆临界温度的影响将减弱。

采用溶胀/溶解法回收报废HTPB推进剂中的AP。研究了浸取时间、浸取温度、四氢呋喃质量分数、液料比(四氢呋喃溶液体积与 HTPB推进剂的质量比)、试样厚度及搅拌速率对AP回收率的影响。通过扫描电镜、X射线能谱仪对回收得到的AP进行表征，并对其纯度进行了检测。结果表明，AP的最佳回收工艺参数为：浸取时间6h、浸取温度60℃、四氢呋喃质量分数80%、液料比10∶1(mL/g)、试样厚度3mm、搅拌速率500r/min。其中，浸取时间、浸取温度和四氢呋喃质量分数对AP回收率的影响较大。在最佳工艺条件下，AP的回收率为95.0%，纯度为96.1%，表明此方法可用于报废HTPB推进剂中AP组分的回收。

应用静态拉伸、动态力学和核磁交联密度仪等方法研究了增塑剂正丁基硝氧乙基硝胺（BuNENA）、固化剂多异氰酸酯（N-100）和甲苯二异氰酸酯（TDI）、交联剂三羟甲基丙烷（TMP）、扩链剂1,4-丁二醇（BDO）对改性聚叠氮缩水甘油醚（GAP）黏合剂胶片力学性能的影响。结果表明，增塑比（Pl/Po）由0.6增至1.6，GAP黏合剂胶片的拉伸强度由0.22MPa降至0.06MPa，交联密度由6.7×10-5mol/mL降至4.9×10-5mol/mL，延伸率略有提升。调节N-100/TDI双固化体系，可提高GAP黏合剂胶片的强度和延伸率，当N-100和TDI的固化参数分别为0.36、1.44时，胶片强度和延伸率分别为0.24MPa和558.7%。加入质量分数0.5%的交联剂TMP可使GAP黏合剂胶片强度升至0.32MPa，延伸率降至278.5%。加入质量分数0.1%的扩链剂BDO，可使胶片强度和延伸率分别达到0.33MPa和323.1%。

?为了解NEPE推进剂热安全性的尺寸效应，在不同温度下对不同尺寸的NEPE推进剂药柱进行了热爆炸试验，测得其热爆炸延滞期，并计算得到不同尺寸NEPE推进剂药柱在90、100、110、120℃下的热分解反应速率；通过在药柱内部布置热电偶监测了尺寸为Ф100mm×100mm和Ф150mm×150mm药柱在90℃和100℃环境温度下的内部温度变化。结果表明，当温度高于76.2℃时，NEPE推进剂药柱的尺寸越大，反应速率常数越大；活化能与药柱的比表面积呈线性相关，比表面积越小，活化能越大，当NEPE推进剂药柱的比表面积小于0.02mm-1时，活化能(Ea)为179.3kJ/mol，指前因子(A)为4.62×1019s-1。硝酸酯增塑剂的存在是NEPE推进剂在200℃以下发生热爆炸的主要原因。

为了研究压装A-IX-II炸药装药对环境温度的适应性，通过-54~71、-15~71、-54~60、-54~55℃四个温度范围的高低温循环试验研究了1.65、1.70、1.75g/cm3三种装药密度和Φ60mm×60mm、Φ40mm×40mm两种尺寸的A-IX-II炸药药柱裂纹产生的规律，讨论了高低温循环试验中A-IX-II炸药药柱裂纹形成的机理。通过裂纹出现的位置、钝感剂性质和加载温度范围分析了导致A-IX-II炸药药柱产生裂纹的原因。结果表明，在温度循环载荷下高密度和大尺寸药柱更容易产生裂纹。导致A-IX-II炸药药柱产生裂纹的可能原因有两种：一是在老化过程中钝感剂石蜡/硬脂酸体系液化和局部流失使药柱的结构强度下降；二是热胀冷缩形变产生的应力使药柱结构完整性最终被破坏；同时，基于这两种因素解释了药柱密度和尺寸对裂纹产生的影响。

针对身管武器装备炮口烟焰严重的问题，以5.8mm弹道枪为试验平台，测定了枪口烟雾粒径和可见光透过率；以30mm和某大口径火炮为试验平台，测定了不同发射药装药的炮口火焰面积；研究了消焰剂粒度、消焰剂药包装填位置、发射药弧厚、可燃支撑筒长度等装药结构对炮口烟焰的影响。结果表明，消焰剂（K2SO4）粒径从160μm降至3μm，有助于提高消焰效果，但会引起炮口烟雾的可见光透过率下降；消焰剂用量相同时，含顶部和底部消焰剂药包的组合结构抑制火焰效果优于仅含顶部消焰剂药包的结构；发射药弧厚从1.8mm增至2.0mm时，炮口火焰面积增大；炮口火焰面积随着可燃支撑筒长度增加而增大。